产品详情
| 序号 | 零件名称 | 材质 |
| 1 | Q14F/Q15F阀体 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| 2 | 螺纹不锈钢三通球阀阀盖 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| 3 | 球 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| 4 | 球垫 | 聚四乙烯PTFE |
| 5 | 阀杆 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| 6 | 填料 | 聚四乙烯PTFE |
| 7 | 螺纹不锈钢三通球阀中口 | 聚四乙烯PTFE |
| 8 | 大薄片 | 聚四乙烯PTFE |
| 9 | 压盖螺母 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| 10 | 手柄 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| 11 | 流向指示牌 | ALUMINUM |
| 12 | 华司 | 不锈钢CF8 |
| 13 | 螺帽 | 不锈钢CF8 |
| 14 | 锁定装置 | 不锈钢CF8 |
| 15 | 皮套 | 塑料 |
| 16 | 盲盖 | 不锈钢CF8M/CF8 |
| SIZE | d | L | H | D1 | B | W1 | W2 | h | 重量WT（g） |
| 1/2″ | 12.7 | 64 | 53 | 97 | 32.0 | 22.4 | 35.0 | 10-24UNC | 530 |
| 3/4″ | 16.0 | 76 | 63 | 126 | 38.0 | 22.4 | 35.0 | 10-24UNC | 700 |
| 1″ | 20.0 | 87 | 66 | 126 | 43.5 | 22.4 | 35.0 | 10-24UNC | 980 |
| 11/4″ | 25.0 | 96 | 81 | 145 | 48.0 | 22.4 | 35.0 | 10-24UNC | 1950 |
| 11/2″ | 32.0 | 114 | 83 | 145 | 57.0 | 25.4 | 38.1 | 1/4-20UNC | 2950 |
| 2″ | 38.1 | 142 | 96 | 204 | 71.0 | 25.4 | 38.1 | 1/4-20UNC | 4450 |
摘要：在FLUENT环境下完成了大口径球阀内部流场的三维BQ340可视化数值模拟与研究，通过变工况获取相关计算结果，对大口径球阀两种典型形式（即全舱口球阀和特性化球阀）内部流场的涡流和压力分布情况、阀门前后压力降、阀门压头损失系数、阀门流量系数、Q46F阀门气穴指数等几个较为重要的阀门q14f特性参数进行了比较与分析。zui终以图表的形式对这些参数与阀门开度以及与雷诺数之间的变化规律做了说Q646F明并给出了相关结论，供工程实际应用作参考。
2FLUENT环境下的数值模拟计算2.1数学模型及求解器的选择在大口径球阀应用的工程实际中，流体多为高雷诺数流动，且流体到达阀门之前紊流已充分发展，故选择模型，此模型具有计算量小，边界条件处理简单的优点。所取工质为不可金属硬密封球阀压缩的液态q44f水，因此采用较成熟的Se目限gated求解法。2.2大口径球阁物理模型及网格划分由文献6所提供的全舱口球阀尺寸结合其内部流场特点，建立衬氟球q45f阀球阀简化模型。阀体设计压力5.6MPa，通经DN为soomm，管壁厚为7.6?，阀体外径为754mm，阀体壁厚为5.85mm，则阀芯球体直径为742.3mm。其简化模型及在此基础上生成的特性化球阀简化模型如图l，即全舱口球阀在阀芯转动30”时的q644f模型剖切图和特性化球阀在阀芯向上游转动30q945f”时的模型剖切图。3.1全舱口球阀内部流场的等压流线图的读图分析（l）从伸缩球阀图中可以直观的观察到DQ41F全舱口球阀内部流场产生的较明显的涡流存在于以下位置：a、阀门人口前管路顶部;b、阀门人口下游上部;c、D343阀芯顶部;d、阀芯底部;e、阀门出口后D371X-16管路的底Q946F部。其中e处涡流范围zui大。（2）当阀芯转角为0o时，不产BQ641F生涡流，几乎无压降。（3）当阀芯转角D71X为300或600时，随着Re的增大，c和eD373H-16处的涡流范围迅速增大，而b和d处的涡流范围明显减小。为（q71f 16p4）相同R。时，阀芯转角越大c和e处的涡流范围越大，而b和d处的涡流范围越小;且阀芯转角越大这些涡流随着Re的增大的变化幅对夹式硬q645f密封球阀度越大。3.2特性化球阁内部流场的等压流线图的q944f读圈分析3Q641M.2.1阀芯q15f向上游转动的特q71f性化球阀内部流场的等压流线图D671X的读图分析（I）从图中可以直观的观察到阀芯向上游转动的特性化球阀内部流场产生的较明显的涡流存在于以下位置：a、阀门人口前的管D343路顶部;b、阀门人口下游的顶部;c、阀芯的顶部;d、阀芯的底部。（2）当阀芯转角为0o时，压降很
